15CrMo  15CrMo现货  15CrMo圆钢 特殊钢材15CrMo
15CrMo   15CrMo现货  15CrMo圆钢   特殊钢材15CrMo  15CrMo钢管 15CrMo钢

板   15CrMo钢锭
15CrMoΦ5     合结钢
15CrMoΦ6     合结钢
15CrMoΦ8     合结钢
15CrMoΦ10    合结钢
15CrMoΦ12    合结钢
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15CrMoΦ15    合结钢
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15CrMoΦ30    合结钢
15CrMoΦ32    合结钢
15CrMoΦ35    合结钢
15CrMoΦ38    合结钢
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15CrMoΦ42    合结钢
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15CrMoΦ48    合结钢
15CrMoΦ50    合结钢
15CrMoΦ52    合结钢
15CrMoΦ55    合结钢
15CrMoΦ60    合结钢
15CrMoΦ65    合结钢
15CrMoΦ70    合结钢
15CrMoΦ75    合结钢
15CrMoΦ80    合结钢
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15CrMoΦ90    合结钢
15CrMoΦ95     合结钢
15CrMoΦ100    合结钢
15CrMoΦ105    合结钢
15CrMoΦ110    合结钢
15CrMoΦ115    合结钢
15CrMoΦ120    合结钢
15CrMoΦ125    合结钢
15CrMoΦ130    合结钢
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15CrMoΦ145    合结钢
15CrMoΦ150    合结钢
15CrMoΦ155    合结钢
15CrMoΦ160    合结钢
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15CrMoΦ170    合结钢
15CrMoΦ175    合结钢
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15CrMoΦ190    合结钢
15CrMoΦ195    合结钢
15CrMoΦ200    合结钢
15CrMoΦ210    合结钢
15CrMoΦ220    合结钢
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15CrMoΦ250    合结钢
15CrMoΦ260    合结钢
15CrMoΦ270    合结钢
15CrMoΦ280    合结钢
15CrMoΦ290    合结钢
15CrMoΦ300    合结钢
15CrMoΦ400    合结钢
15CrMoΦ500    合结钢
15CrMoΦ600    合结钢

15CrMo
15CrMo钢系珠光体组织合结钢，在高温下具有较高的热强性（δb≥440MPa）和

抗氧化性，并具有一定的抗氢腐蚀能力。由于钢中含有较高含量的Cr、C和其它

合金元素，钢材的淬硬倾向较明显，焊接性差。
　　15CrMo焊接性
　　焊接材料
　　针对15CrMo钢的焊接性的工作特点，根据以往的经验，参照国外提供的焊接

工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。
　　方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，焊条

电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。
　　方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条填充电弧

焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。
　　焊后热处理
　　采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：

升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300

℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝

棉[3]层保温，保温层厚度50mm，温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。
　　焊接工艺评定试验结果
　　试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）
　　抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区

(HAZ)
　　方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
　　方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
　　15CrMo焊接工艺
　　2.1 焊接材料
　　针对15CrMo钢的焊接性及现场高压管道的工作特点，根据以往的经验，参照

国外提供的焊接工艺卡，我们选择了两种方案进行焊接试验。
　　方案Ⅰ：焊接预热，采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E8018-B2焊条，焊条

电弧焊盖面，焊后进行局部热处理。
　　方案Ⅱ：采用ER80S-B2L焊丝，T1G焊打底，E309Mo-16焊条，焊条填充电弧

焊盖面，焊后不进行热处理。焊丝和焊条的化学成分及力学性能见表1。
　　表1 焊接材料的化学成分和力学性能
　　型号 C Mn Si Cr Ni Mo S P δb/Mpa δ,%
　　ER80S-B2L≤0.05 0.70.41.2 ＜0.20.5 ≤0.025 ≤0.025 ≤500 25
　　E8018-B2 0.070.7 0.3 1.1 0.5 ≤0.04 ≤0.03 550 19
　　E309Mo-16≤0.12 0.5～2.5 0.9 22.0～25.0 12.0～14.0 2.0～3.0≤0.025

≤0.035 550 25
　　2.2 焊前准备
　　试件采用15CrMo钢管,规格为φ325×25，坡口型式及尺寸见图1。
　　焊前用角向磨光机将坡口内外及坡口边缘50mm范围内打磨至露出金属光泽，

然后用丙酮清洗干净。
　　试件为水平固定位置，对口间隙为4mm，采用手工钨极氩弧焊沿园周均匀点

焊六处，每处点固长度应不小于20mm。焊条按表2的规范进行烘烤。
　　表2 焊条烘烤规范
　　焊条型号 烘烤温度 保温时间
　　E8018-B2 300 ℃ 2h
　　E309Mo-16 150 ℃ 1.5h
　　2.3 焊接工艺参数
　　按方案Ⅰ焊前需进行预热，根据Tto-Bessyo等人提出的计算预热温度公式：
　　To=350√[C]-0.25（℃） 式中，To——预热温度，℃。
　　[C]=[C]x [C]p [C]p=0.005S[C]x
　　[C]x=C （Mn Cr）/9 Ni/18 7Mo/90 式中，
　　[C]x——成分碳当量；
　　[C]p——尺寸碳当量； S——试件厚度（本文中S=25mm）;
　　[C]x=C （Mn Cr）/9 7/90Mo=0.361
　　[C]p=0.045 则To=138℃
　　因此预热温度选为150℃。采用氧-乙炔焰对试件进行加温，先用测温笔粗略

判断试件表面的的温度（以笔迹颜色变化快慢进行估计），最后用半导体点温计

测定，测量点至少应选择三点，以保证试件整体均达到所要求的预热温度。
　　焊接时，第一层采用手工钨极氩弧焊打底，为避免仰焊处焊缝背面产生凹陷

，送丝时采用内填丝法，即焊丝通过对口间隙从管内送入。其余各层采用焊条电

弧焊，共焊6层，每个焊层一条焊道。方案Ⅰ和方案Ⅱ的焊接工艺参数见表3、4

。按方案Ⅰ焊
　　表3 方案Ⅰ的焊接工艺参数
　　焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热

及层间温度 热处理规范
　　打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
　　填充层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25150℃ 715。×75min
　　盖面层 焊条电弧焊 E8018-B2 φ3.2 5 85～90 23～25
　　表4 方案Ⅱ的焊接工艺参数
　　焊道名称 焊接方法 焊接材料 焊材规格/mm 焊接电流/A 电弧电压/V 预热

及层间温度 热处理规范
　　打底层 钨板氩弧焊 ER80S-B2L φ2.4 110 12
　　填充层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24 / /
　　盖面层 焊条电弧焊 E309Mo-16 φ3.2 90～95 22～24
　　接时，层间温度应不低于150℃，为防止中断焊接而引起试件的降温，施焊

时应由二名焊工交替操作，焊后应立即采取保温缓冷措施。
　　2.4 焊后热处理
　　采用方案Ⅰ焊接的试件，焊后应进行局部高温回火处理。热处理的工艺为：

升温速度为200℃/h，升到715℃保温1小时15分钟，降温速度100℃/h，降到300

℃后空冷。具体采用JL-4型履带式电加热器（1146×310）包绕焊缝，用硅酸铝

棉层保温，保温层厚度50mm，温度控制采用DJK-A型电加热器自动控温仪。
　　3 焊接工艺评定试验
　　试件焊后按JB4730-94《压力容器无损检测》标准进行100%的超声波探伤检

验，焊缝Ⅰ级合格。按JB4708《钢制压力容器焊接工艺评定》标准进行焊接工艺

评定试验。评定结果见表5。
　　表5 焊接工艺评定试验结果
　　试验方案 拉伸试验 弯曲试验 冲击韧性试验aky（J/cm2）
　　抗拉强度δb/Mpa 断裂部位 弯曲角度 面弯 背弯 焊缝 熔合线 热影响区

(HAZ)
　　方案Ⅰ 550/530 母材 50。 合格 合格 84.8 162 135.6
　　方案Ⅱ 525/520 母材 50。 合格 合格 79.4 109.2 96.7
　　从拉伸试验结果可知，两种方案的拉伸试样全部断在母材，说明焊缝的抗拉

强度高于母材；弯曲试验全部合格，说明焊缝的塑性较好。根据表5中的冲击韧

性试验结果可知，方案Ⅰ的冲击韧性明显高于方案Ⅱ，证明方案Ⅰ的焊后热处理

规范比较理想，高温回火不仅达到了改善接头组织和性能目的，而且使韧性与强

度配合适当。从室温机械性能结果可知，所推荐的两种焊接工艺方案均可用于现

场施工。方案Ⅰ采用了与母材成分接近的焊条，焊缝性能同母材匹配，焊缝应具

有较高的热强性，焊缝在高温下长期使用不易破坏。难点是焊后热处理规范较为

严格，回火温度和保温时间及加热和冷却速度控制不当反而会引起焊缝性能下降

。方案Ⅱ采用了奥氏体不锈钢焊条施焊，虽然可以省去焊后热处理，但由于焊缝

与母材膨胀系数不同，长期高温工作时可发生碳的扩散迁移现象，容易导致焊缝

在熔合区发生破坏。因此，从使用可靠性考虑，现场采用方案Ⅰ施焊更为稳妥。
　　4 结论
　　15CrMo钢厚壁高压管的焊接采用两种焊接方案均为可行。为了保证焊缝性能

同母材匹配且具有较高的热强性，采用方案Ⅰ效果更佳，关键是要严格控制焊后

热处理工艺。
　　方案Ⅱ虽可省去焊后热处理，但焊缝在高温下发生碳的迁移扩散而导致焊缝

破坏的可能性不因此，只有在焊后无法进行热处理时才慎重采用。

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